本發(fā)明涉及生產(chǎn)高辛烷值汽油的領(lǐng)域。從石油的常壓蒸餾獲得的石腦油通?；居珊?至10個碳原子的烴（C5-C10餾分）組成。通常將這些石腦油分餾成輕質(zhì)石腦油餾分（C5-C6餾分）和重質(zhì)石腦油餾分（C7-C10）。通常將重質(zhì)石腦油餾分送至生產(chǎn)重整產(chǎn)物的催化重整方法。輕質(zhì)石腦油餾分基本上包含含有5或6個碳原子的烴（C5和C6），但可以額外地包含含有4或7或甚至8個碳原子的烴（C4、C7、C8）。通常在異構(gòu)化單元中異構(gòu)化該餾分以提高支鏈烴的比例，所述支鏈烴比直鏈烴具有更高的辛烷值。然后將獲得的異構(gòu)產(chǎn)物（isomerate）和重整產(chǎn)物送至具有其它基料（base）或添加物（催化裂化汽油、烷基化物等）的汽油池（gasolinepool）。由于汽油中允許的芳族化合物的最大量的穩(wěn)定降低（在EU中小于35體積%的芳族化合物和小于1體積%的苯）和催化重整汽油中大量的芳族化合物，異構(gòu)產(chǎn)物在不含芳族化合物的汽油池中的重要性與日俱增。因此，重要的是提供在收率方面和辛烷值方面都高性能的異構(gòu)化方法。這些方法還必須具有關(guān)于投資水平和關(guān)于操作成本兩者的經(jīng)濟效益。因此，重要的是優(yōu)化異構(gòu)化反應(yīng)部分和用于分餾進(jìn)料或流出物的部分的功能?，F(xiàn)有技術(shù)檢查專利FR2828205描述了用于異構(gòu)化C5-C8餾分的方法，其中將所述餾分分餾成C5-C6餾分和C7-C8餾分，將其在針對各餾分的條件下分別各自異構(gòu)化。專利US2905619描述了異構(gòu)化方法，其中將從汽油餾分獲得的C5-C6餾分分離成不同部分，將其在特定條件下運行的兩個異構(gòu)化部分中異構(gòu)化。專利US7233898描述了具有分餾部分的異構(gòu)化方法，所述分餾部分僅包括穩(wěn)定化或汽提和產(chǎn)生2至4種不同餾分的脫異己烷塔。專利GB1056617描述了用于異構(gòu)化C5-C6餾分的方法，其包括脫異戊烷塔（表示為DiP），去除異戊烷的餾分的異構(gòu)化（ISOM），異構(gòu)化流出物的分離以回收正戊烷（DP），所述正戊烷與進(jìn)料一起再循環(huán)至脫異戊烷塔的入口，和支鏈C6烴的分離（脫異己烷塔）（表示為DiH）以回收具有高辛烷值的支鏈C6烴，將補充物（complement）再循環(huán)至異構(gòu)化反應(yīng)器。附圖簡述圖1代表現(xiàn)有技術(shù)布置，其中可以看到主要設(shè)備：脫異戊烷塔[2]、脫異己烷塔[12]、異構(gòu)化單元[1]和用于穩(wěn)定化異構(gòu)化流出物的塔[7]。圖2代表根據(jù)本發(fā)明的方法的第一變化中的布置，其中可以看到現(xiàn)有技術(shù)的更多設(shè)備：交換器[13]，其可用于從塔[12]的冷凝器回收熱量以將熱量轉(zhuǎn)移至塔再沸器[2]。圖3代表根據(jù)本發(fā)明的方法的第二變化，其中通過壓縮機[18]壓縮來自塔[12]的塔頂流出物以能夠在脫異戊烷塔[2]的再沸器[13]中冷凝這些塔頂蒸氣。在根據(jù)本發(fā)明的布置中出現(xiàn)的現(xiàn)有技術(shù)布置的設(shè)備保持在以上方括號中給出的相同附圖標(biāo)記。物流的數(shù)字與輸送所述物流的管線的數(shù)字相同（在圓括號中顯示）。發(fā)明簡述根據(jù)本發(fā)明的方法可以描述為用于由輕質(zhì)石腦油進(jìn)料生產(chǎn)高辛烷值汽油的方法，其包括下面一系列步驟：a）-通過蒸餾的第一分離步驟，其可用于將含有5個碳原子的烴（即根據(jù)情況為異C5或異C5+正C5）與更重質(zhì)化合物分離，b）-催化異構(gòu)化部分[1]，然后是異構(gòu)化流出物的穩(wěn)定化[7]，其由在穩(wěn)定化塔[7]中分離出比戊烷更輕質(zhì)的化合物組成，c）-通過蒸餾的第二分離步驟，其使用由分離塔組成的脫異己烷塔[12]進(jìn)行，其中塔頂產(chǎn)物（106）和塔底產(chǎn)物（107）是本方法的所需產(chǎn)物，并且其中將作為側(cè)物流移除的富含正己烷的中間餾分（108）再循環(huán)至反應(yīng)部分[1]，d）-在兩個分離步驟之間傳熱的步驟，其使用交換器[13]進(jìn)行以通過再沸全部或一部分脫異戊烷塔[2]的塔底物流來冷凝來自脫異己烷塔[12]的所有或一部分塔頂蒸氣，其通過選擇脫異己烷塔[12]的冷凝器的操作壓力，所述操作壓力足夠高以允許該交換發(fā)生。優(yōu)選地，本發(fā)明將步驟d）的熱集成與保持脫異己烷塔[12]所需的大部分能量的溫度在等于沒有熱集成的情況下其將處于的溫度的水平的方法組合，即與更低的DiH冷凝器冷凝壓力組合，通常將所述壓力選擇得盡可能低，同時能夠使用可用的冷公用工程冷凝。更確切地，本發(fā)明因此可以分類為兩個變化：?第一變化（對應(yīng)于圖2），其中脫異己烷塔[12]的操作壓力為4至20bar絕對壓力，優(yōu)選5至13bar絕對壓力，且更優(yōu)選7至10bar絕對壓力以允許與脫異戊烷塔[2]的再沸器[6]熱交換，所述再沸器[6]在80℃至100℃，優(yōu)選85℃至95℃的溫度下運行。在根據(jù)本發(fā)明的方法的該變化中，將側(cè)面再沸器[19]安裝在脫異己烷塔[12]的塔底再沸器[16]的下游，由側(cè)面再沸器[19]提供的熱量的量為所需熱量總量的至少50%。優(yōu)選將側(cè)面再沸器[19]在位于再沸器[16]上方10至15塊塔板的水平，以使得保持該側(cè)面再沸器[19]的操作溫度低于180℃，優(yōu)選低于160℃的方式安裝在脫異己烷塔[12]上。?第二變化（對應(yīng)于圖3），其中脫異己烷塔[12]的操作壓力小于或等于3bar絕對壓力，優(yōu)選小于2bar絕對壓力以允許與脫異戊烷塔[2]的再沸器熱交換，所述再沸器在80℃至100℃，優(yōu)選85℃至95℃的溫度下運行。根據(jù)該第二變化，來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣的路線如下：通過壓縮機[18]將經(jīng)由管道（112）收集的來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣壓縮至以使得能夠在脫異戊烷塔[2]的交換器[13]中冷凝所述塔頂蒸氣的方式選擇的壓力，所述壓縮機優(yōu)選為離心式類型。將所述經(jīng)壓縮蒸氣經(jīng)由管道（114）供應(yīng)至交換器[13]，在此其通過與經(jīng)由管道110源自脫異戊烷塔[2]的塔底的冷液體熱交換來冷凝。經(jīng)由管道（115）將從交換器[13]獲得的壓力下的液體（115）送至回流罐[14]，所述回流罐[14]在大于或等于脫異己烷塔[12]的壓力的壓力下運行。還根據(jù)本發(fā)明的方法的第二變化，經(jīng)由管道（112）收集的來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣優(yōu)選在交換器[17]中與源自回流罐[14]的熱回流（117）接觸來過熱，壓縮機[18]為離心式類型并且將所述經(jīng)壓縮的蒸氣經(jīng)由管道（114）供應(yīng)至交換器[13]的殼側(cè)，在此其與垂直管接觸冷凝，冷液體（110）在所述垂直管內(nèi)部移動。最后，在根據(jù)本發(fā)明的方法的第二變化的情況下，由在交換器[13]中進(jìn)行的冷凝獲得的壓力下的液體（115）的一小部分可以通過在回流罐[14]中減壓汽化，經(jīng)由管道（116）將從回流罐[14]獲得的蒸氣返回至壓縮機[18]的入口并且來自回流罐[14]的液體經(jīng)由回流泵[15]被泵送并分成經(jīng)由管道（106）排出的餾出物和在交換器[17]中冷卻后經(jīng)由管道（117）送至脫異己烷塔[12]的回流。發(fā)明詳述根據(jù)本發(fā)明的方法處理輕質(zhì)石腦油型進(jìn)料和優(yōu)選C5-C6餾分（含有5或6個碳原子的烴餾分）并意在相比于直鏈分子（或正常分子）使支鏈分子最大化。然而，這些進(jìn)料可以任選包含其它烴，例如含有4或7或甚至8個碳原子的烴（C4、C7、C8餾分）。然而優(yōu)選地，目標(biāo)應(yīng)該為例如通過預(yù)先分離限制這些烴的量。關(guān)于C4烴，還可以在穩(wěn)定化塔[7]中將其在很大程度上分離。因此，本發(fā)明可應(yīng)用于用于異構(gòu)化通常由輕質(zhì)石腦油餾分，優(yōu)選C5-C6餾分組成的進(jìn)料（其可以任選包含更重質(zhì)烴）的方法，其中通過強烈轉(zhuǎn)化來自C6餾分的具有低辛烷值的化合物獲得異構(gòu)產(chǎn)物。該方法需要使用反應(yīng)部分和兩個分離步驟。?反應(yīng)部分[1]主要由反應(yīng)器組成，然后是流出物的穩(wěn)定化塔[7]以分離比戊烷更輕質(zhì)的化合物，?第一分離步驟可用于將含有5個碳原子的烴與更重質(zhì)化合物分離以產(chǎn)生具有高辛烷值的C5餾分，其將是來自該單元的產(chǎn)物。取決于進(jìn)料中異C5的量，該部分位于反應(yīng)部分[1]的上游或下游，并且分別將更重質(zhì)化合物送至反應(yīng)部分或第二分離部分。該第一分離步驟主要由脫異戊烷塔[2]（DiP）或脫戊烷塔（DP）或2個塔（脫異戊烷塔[2]（DiP）和脫戊烷塔（DP））組成。?第二分離步驟可用于將異構(gòu)產(chǎn)物分餾成富含正己烷的餾分，將其再循環(huán)至反應(yīng)部分，和兩個富含具有高辛烷值的化合物的餾分，其是該單元的產(chǎn)物。第二分離步驟主要由脫異己烷塔[12]（DiH）組成。將富含正己烷的餾分作為側(cè)物流移除，富含具有高辛烷值的化合物的餾分是來自塔[12]的塔頂和塔底產(chǎn)物，所述塔[12]位于反應(yīng)部分[1]的下游。在根據(jù)本發(fā)明的圖2和3中，第一分離步驟位于反應(yīng)部分[1]的上游，第一分離步驟僅包括一個脫異戊烷塔[2]（DiP）。在根據(jù)本發(fā)明的方法中，將兩個分離步驟熱集成。本發(fā)明的目的是以使得將在低溫下可用并且消散在環(huán)境中的至少一部分熱量轉(zhuǎn)化成在較高溫度下可用的熱量的方式改變第二分離步驟（DiH）的操作條件，由此代替第一分離步驟中的一些熱公用工程消耗。為此，將來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣在比可用的冷公用工程需要的壓力高的壓力下冷凝。以使得該冷凝的溫度高于脫異戊烷塔[2]的再沸器溫度的方式選擇壓力增加，由此允許直接熱交換。通常，來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣的冷凝與來自脫異戊烷塔[2]的塔底液體的汽化之間的溫差為5℃至15℃。本發(fā)明優(yōu)選由將該熱集成與保持脫異己烷塔[12]所需的大部分能量的溫度在等于沒有熱集成的情況下其將處于的溫度的水平，即在更低的DiH冷凝器冷凝壓力下的方法組合組成。這是為了確保通過熱集成獲得的節(jié)能不被脫異己烷塔[12]的再沸器需要的此后更熱的公用工程的額外成本抵消。更確切地，根據(jù)本發(fā)明的方法可用于在兩個分離步驟之間傳熱，以使得降低第一分離步驟的熱公用工程消耗和第二分離步驟的熱公用工程消耗，而不顯著增加所述第一步驟的熱公用工程的消耗和溫度的方式組織所述兩個分離步驟。在其中第一步驟由脫異戊烷塔[2]組成和第二步驟由脫異己烷塔[12]組成的特定情況下實施本發(fā)明意味著可以一方面在脫異己烷塔[12]的頂部的冷公用工程方面并且另一方面在脫異戊烷塔[2]的再沸器的熱公用工程方面做出節(jié)省。根據(jù)本發(fā)明的方法因此可用于將由兩個分離步驟組成的系統(tǒng)的總能耗降低20%，優(yōu)選30%。在現(xiàn)有技術(shù)的圖1中，經(jīng)由管道（101）將進(jìn)料供應(yīng)至脫異戊烷塔[2]。脫異戊烷塔[2]在通過交換器[3]、回流罐[4]和回流泵[5]之后產(chǎn)生物流（109），其富含異戊烷。經(jīng)由管道（102）將除去異戊烷的進(jìn)料供應(yīng)至異構(gòu)化反應(yīng)部分[1]。以使得有利于將具有低辛烷值的正鏈烷烴（正戊烷、正己烷）轉(zhuǎn)化成具有更高辛烷值的異鏈烷烴（異戊烷、2,2-二甲基丁烷、2,3-二甲基丁烷、2-甲基戊烷、3-甲基戊烷）的方式選擇該反應(yīng)部分[1]的操作條件。一旦已經(jīng)通過在穩(wěn)定化塔[7]中分離輕質(zhì)化合物來穩(wěn)定化，將來自異構(gòu)化反應(yīng)部分[1]的流出物（103）經(jīng)由管道（104）引導(dǎo)至脫異己烷塔[12]。比進(jìn)料具有更高辛烷值的來自脫異己烷塔[12]的塔頂產(chǎn)物（106）和塔底產(chǎn)物（107）是本方法的產(chǎn)物。物流（107）基本上包含含有7個或更多個碳原子的烴（C7+）、環(huán)己烷和可能的一些己烷、甲基-環(huán)戊烷、甲基戊烷和二甲基丁烷。物流（106）通常基本上包含二甲基丁烷、戊烷、甲基戊烷和環(huán)戊烷。將富含正己烷的中間餾分作為側(cè)物流從脫異己烷塔[12]移除并經(jīng)由管道（108）再循環(huán)至異構(gòu)化反應(yīng)部分[1]。在其最通常形式中，根據(jù)本發(fā)明的方法包括：a）-通過蒸餾進(jìn)料的第一分離步驟，其可用于將含有5個碳原子的烴（即根據(jù)情況為異C5或異C5+正C5）與更重質(zhì)化合物分離，b）-催化異構(gòu)化部分[1]，然后是異構(gòu)化流出物的穩(wěn)定化[7]，其由在塔頂分離出比戊烷更輕質(zhì)的化合物并且從塔底回收送至第二分離步驟的流出物組成，c）-通過蒸餾的第二分離步驟，其使用由分離塔組成的脫異己烷塔[12]進(jìn)行，其中塔頂產(chǎn)物（106）和塔底產(chǎn)物（107）是來自本方法的產(chǎn)物，并且其中將作為側(cè)物流移除的富含正己烷的中間餾分（108）再循環(huán)至反應(yīng)部分[1]，d）-在兩個分離步驟之間傳熱的步驟，其使用交換器[13]進(jìn)行以通過再沸全部或一部分脫異戊烷塔[2]的塔底物流來冷凝來自脫異己烷塔[12]的所有或一部分塔頂蒸氣，其通過選擇脫異己烷塔[12]的冷凝器的操作壓力，所述操作壓力足夠高以允許該交換發(fā)生。優(yōu)選地，步驟d）的熱集成可以采用可用于保持脫異己烷塔[12]所需的大部分能量的溫度在等于沒有熱集成的情況下其將處于的溫度的水平的方法，即采用更低的DiH冷凝器冷凝壓力進(jìn)行。本發(fā)明根據(jù)兩個模式進(jìn)行步驟d）的傳熱：-通過提高脫異己烷塔[12]的操作壓力，其結(jié)果是必須安裝側(cè)面再沸器[19]，當(dāng)選擇所述側(cè)面再沸器[19]的操作壓力使得是可用冷公用工程允許的最低可能壓力時，其在基本接近所述塔[12]的塔底再沸器溫度的溫度下供應(yīng)大部分熱量。-或通過保持脫異己烷塔[12]的操作壓力在可用冷公用工程允許的最低壓力的水平或甚至低于該水平，其使得來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣在壓縮機[18]中以使得促成交換器[13]中的壓力和溫度條件的方式被壓縮，所述交換器[13]可用于以良好效率提供脫異戊烷塔[2]的再沸器的熱需要。根據(jù)本發(fā)明的方法的異構(gòu)化催化劑可以優(yōu)選包括在以下組中：-負(fù)載型催化劑，最通常由無機載體負(fù)載，典型地是氧化物（例如氧化鋁或氧化硅或其混合物）并含有至少一種鹵素和來自第VIII族的金屬，-沸石催化劑，其含有至少一種來自第VIII族的金屬，-Friedel-Crafts型催化劑，-酸性或超強酸（super-acidic）催化劑，例如氧化鋯上的雜多陰離子（HPA）、氧化鋯上的鎢氧化物或硫酸化氧化鋯類型。異構(gòu)化反應(yīng)優(yōu)選在高活性催化劑，例如基于氯化的氧化鋁和鉑的催化劑存在下運行，在低溫，例如100℃至300℃，優(yōu)選110℃至240℃下，在高壓，例如2至35bar(1bar=0.1MPa)下并且以例如為0.1/1至1/1的氫氣/烴的低摩爾比運行。使用的優(yōu)選催化劑由優(yōu)選包含2wt%至10wt%的氯、0.1wt%至0.40wt%的鉑和任選其它金屬的高純度氧化鋁載體組成。可以以0.5至10h-1，優(yōu)選1至4h-1的空速使用這些催化劑。保持催化劑的氯化度通常必須連續(xù)添加氯化化合物，例如四氯化碳，將其作為與進(jìn)料的混合物以優(yōu)選百萬分之50至600重量份的濃度注入。也可以使用具有可與這些催化劑相比的酸度的其它催化劑。根據(jù)本發(fā)明方法的第一變化（在圖2中表示）由以使得能夠在脫異戊烷塔[2]的再沸器[13]中冷凝塔頂蒸氣的方式提高脫異己烷塔的壓力組成。交換器[13]用作來自脫異戊烷塔[2]的塔底液體的再沸器和來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣的冷凝器。根據(jù)本發(fā)明，在現(xiàn)有技術(shù)中通常在2.5bar絕對壓力的壓力下運行的脫異己烷塔[12]的冷凝操作壓力為4至20bar絕對壓力，優(yōu)選5至13bar絕對壓力，且更優(yōu)選7至10bar絕對壓力，以允許與脫異戊烷塔[2]的再沸器熱交換，所述再沸器通常在80℃至100℃，優(yōu)選85℃至95℃的溫度下運行。經(jīng)由泵[20]泵送來自脫異戊烷塔[2]的塔底液體并經(jīng)由管道（110）將其送至位于回流罐[14]上方的交換器[13]。該交換器[13]優(yōu)選通過強制循環(huán)運行。在再沸器側(cè)面的出口處，液體可以在經(jīng)由管道（111）返回塔[2]之前部分汽化。經(jīng)由管道（112）供應(yīng)的來自脫異己烷塔[12]的熱塔頂蒸氣與源自脫異戊烷塔[2]的冷液體在交換器[13]中接觸冷凝并通過控制液位經(jīng)由供應(yīng)至回流罐[14]的管道（113）收集。該布置可用于使脫異己烷塔[12]與其回流罐[14]之間的壓差最小化。實際上可以通過改變交換器[13]的交換表面積控制冷凝能量的量。該壓差因此小于0.5bar，并通常為0.2bar至0.5bar，其在等蒸氣冷凝（iso-vapourcondensation）溫度下最小化塔[12]的操作壓力。此外，獨立于脫異戊烷塔[2]的再沸器[6]可用于緩沖冷凝器再沸器[13]的功率波動并獨立地控制2個塔。將側(cè)面再沸器[19]通過位于在再沸器[16]上方一定數(shù)目的塔板處，以使得保持該側(cè)面再沸器[19]的操作溫度低于180℃，且優(yōu)選低于160℃的方式安裝在脫異己烷塔[12]上。該塔板數(shù)目通常為10至15。再沸器[19]和[16]優(yōu)選是通過自然循環(huán)運行的熱虹吸管（thermosiphons）。側(cè)面再沸器[19]的溫度通常與煉油廠的中壓蒸汽系統(tǒng)相容，而不必須使用高壓蒸汽。在塔[12]的再沸器[16]的大于180℃的溫度下所需的再沸器功率通常代表小于50%，優(yōu)選小于20%的塔[12]所需的總再沸器功率。根據(jù)本發(fā)明方法的第二變化（在圖3中表示）由僅提高脫異己烷塔[12]的冷凝器[13]的操作壓力而保持或甚至降低脫異己烷塔[12]的操作壓力組成.將經(jīng)由管道（112）收集的來自脫異己烷塔[12]的塔頂蒸氣在交換器[17]中與源自回流罐[14]的熱回流（117）接觸而過熱，然后通過通常為離心式類型的壓縮機[18]壓縮至以使得能夠在脫異戊烷塔[2]的交換器[13]中冷凝這些塔頂蒸氣的方式選擇的壓力。該交換器[13]與在第一變化中的作用完全相同。經(jīng)由管道（114）將通過壓縮機[18]之后經(jīng)壓縮的塔頂蒸氣（112）供應(yīng)至交換器[13]的殼側(cè)，在此其與（優(yōu)選垂直的）管接觸冷凝，經(jīng)由管道（110）源自脫異戊烷塔[2]塔底的冷液體在所述管內(nèi)部循環(huán)。經(jīng)由管道（115）將壓力下的液體送至在脫異己烷塔[12]的壓力下運行的回流罐[14]。該液體的一小部分通過減壓在回流罐[14]中汽化。從回流罐[14]獲得的蒸氣經(jīng)由管道（116）返回至壓縮機[18]的入口。通過回流泵[15]泵送來自回流罐[14]的液體并將其分成經(jīng)由管道（106）排出的餾出物和在交換器[17]中冷卻之后經(jīng)由管道（117）返回至脫異己烷塔[12]的回流。因此，相比于現(xiàn)有技術(shù)，脫異己烷塔所需的熱量水平和熱公用工程的量沒有增加。取決于熱公用工程和電力的相對成本，脫異己烷塔[12]在小于或等于現(xiàn)有技術(shù)壓力的壓力下運行。在壓縮機[18]的排出口處的冷凝的操作壓力為5至13bar絕對壓力，且優(yōu)選7至10bar絕對壓力，以允許與脫異戊烷塔[2]的再沸器[13]熱交換，所述再沸器[13]的操作溫度為90℃。取決于可用的熱公用工程的熱量水平和公用工程的相對成本，本領(lǐng)域技術(shù)人員將能夠組合變化1和2以最大化單元的盈利能力。根據(jù)本發(fā)明的實施例這些實施例基于具有下表1中給出的詳細(xì)組成的進(jìn)料：表1：進(jìn)料的組成質(zhì)量流量kg/h52143異丁烷wt%0.2%正丁烷wt%1.0%異戊烷wt%32.4%正戊烷wt%43.0%2,2-二甲基-丁烷wt%2.1%2,3-二甲基-丁烷wt%1.3%2-甲基-戊烷wt%11.4%2-甲基-己烷wt%2.3%正己烷wt%2.8%環(huán)戊烷wt%2.7%甲基-環(huán)戊烷wt%0.4%苯wt%0.4%環(huán)己烷wt%0.0%異構(gòu)化反應(yīng)部分由2個串聯(lián)的反應(yīng)器組成。兩個反應(yīng)器的入口溫度為120℃；反應(yīng)器1的入口壓力為35bar絕對壓力。第二反應(yīng)器的入口壓力為33bar絕對壓力。使用的催化劑由包含7wt%的氯和0.23wt%的鉑和任選其它金屬的氧化鋁載體組成?？账贋?.0h-1。氫氣與烴的摩爾比為0.1/1。己烷的循環(huán)比定義為再循環(huán)至異構(gòu)化反應(yīng)部分的富含正己烷的流體的流量除以新鮮進(jìn)料的流量。來自本方法的產(chǎn)物定義為來自脫異己烷塔的塔頂產(chǎn)物（106）和塔底產(chǎn)物（107）和如果適用，來自脫異戊烷塔的富含異戊烷的塔頂產(chǎn)物（109）的混合物。根據(jù)使用的布置獲得的產(chǎn)物的組成總結(jié)在下表2至4中：表2：獲自物流106（DiH塔頂）的產(chǎn)物的組成圖1(現(xiàn)有技術(shù))圖2(本發(fā)明)圖3(本發(fā)明)質(zhì)量流量kg/h355503554135555丁烷wt%0.50.50.5異戊烷wt%53.353.353.3正戊烷wt%15.415.415.42,2-二甲基丁烷wt%26.326.724.52,3-二甲基丁烷wt%1.00.52.0甲基戊烷wt%0.60.61.4環(huán)戊烷wt%2.92.92.9表3：獲自物流107（DiH塔底）的產(chǎn)物的組成圖1(現(xiàn)有技術(shù))圖2(本發(fā)明)圖3(本發(fā)明)質(zhì)量流量kg/h236236235二甲基丁烷wt%0.10.80.0甲基戊烷wt%0.95.30.6正己烷wt%2.05.21.9甲基環(huán)戊烷wt%0.40.70.4環(huán)己烷wt%7.65.310.1C7+wt%89.182.787.0表4：獲自物流109（DiP塔頂）的產(chǎn)物的組成圖1圖2(本發(fā)明)圖3(本發(fā)明)質(zhì)量流量kg/h157541575415754丁烷wt%3.93.93.9異戊烷wt%91.191.191.1正戊烷wt%5.05.05.0表5詳述了根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)和根據(jù)本發(fā)明的各種布置變化的塔的操作條件。表5：各種布置的比較注釋1：以塔板號在頂部從1開始并向底部編號的順序?qū)⒐?yīng)和取出板編號。表6比較用各種變化獲得的結(jié)果：表6：結(jié)果注釋1：收率定義為產(chǎn)物的質(zhì)量流量除以新鮮進(jìn)料的流量。注釋2：操作成本基于以下假定：-中壓蒸汽：18$/噸-高壓蒸汽：25$/噸-電力：60$/MW注釋3：熱公用工程的典型排放系數(shù)（emissionfactor）（來源：naturalresourceCanada:?BenchmarkingenergyintensityintheCanadiansteelindustry?,附錄B）。-高壓蒸汽：267kgCO2/t-中壓蒸汽：240kgCO2/t-低壓蒸汽：224kgCO2/t-電力：856kg/MWh參看表6，清楚的是：-產(chǎn)物的辛烷值對于現(xiàn)有技術(shù)方法和根據(jù)本發(fā)明的方法相同。-現(xiàn)有技術(shù)方法的工藝收率也與根據(jù)本發(fā)明的方法相同。-在根據(jù)本發(fā)明的2個變化中熱公用工程消耗降低：a.在圖1的變化中，熱公用工程降低12.8MW。交換條件是要求這些公用工程的一部分的溫度增加，但這僅達(dá)到2.76MW。b.在圖2的變化中，熱公用工程降低17.1MW。交換條件是增加電力消耗，該電力消耗限于2.86MW。-在2個變化中，對于相同的產(chǎn)物和收率，可以看出存在熱公用工程消耗的大的降低和因此與操作成本相關(guān)的大的降低：在根據(jù)本發(fā)明的變化1（圖2）中，盡管要求提高再沸器中公用工程的溫度（考慮到獲得的熱公用工程節(jié)約，該提高是小的），但操作成本的節(jié)約為3M$每年。-在根據(jù)本發(fā)明的變化2（圖3）中，盡管壓縮機需要電力消耗（考慮到獲得的熱公用工程節(jié)約，該電力消耗是小的），但操作成本的節(jié)約為3.2M$每年。關(guān)于變化2和3的CO2排放，獲得35%的降低。當(dāng)前第1頁1 2 3